• 专利附录
  • 专利说明
  • 权利要求
  • 类似技术
  • 同族专利
  • 引用文献
  • 法律状态
  • 优先权
    • 专利摘要:

    公开号:WO1987001980A1
    申请号:PCT/JP1986/000497
    申请日:1986-09-27
    公开日:1987-04-09
    发明作者:Kametaro Ito；Nobukazu Suzuki；Sakae Katayama；Hiroshi Kubo；Tatsuya Imai；Toyohiko Sato
    申请人:Nippon Steel Corporation；
    IPC主号:C04B35-00
    专利说明:
    [0001] 明 細 書 仕上切削工具および鐧の仕上切削方法 〔技術分野〕
    [0002] 本発明は仕上切削工具および鋼の仕上切削方法に関し、 特 に硫黄舍有鐧を仕上切削する際に工具刃先に生成する構成刃 先を抑制して、 すぐれた性状の切削仕上面を得るこ とのでき る硫黄舍有鐧用切削工具および仕上切削方法に係るものであ る。
    [0003] 〔背景技術〕
    [0004] 鋼に快削性を付与するためには、 通常硫黄単独添加もし く は硫黄に加えて鉛、 テルルなど他の快削性元素を複合添加す る手法が探用されている。 かかる硫黄含有鋼は比較的強度 · 靱性の要求値が低い小物部品に広く使用されている。 これら の部品は一般に嵌合い部品として使用される場合が多 く 、 切 削仕上面粗さおよび寸法精度が重要視されている。
    [0005] 硫黄含有鐧は普通鐧と比較して切削抵抗が低いため切削発 熱量が小さ く工具寿命が長い長所は広く 一般に認められてい る所であるが、 一方硫黄は、 通常被削材の一部が工具と凝着 し、 かつ加工硬化して工具刃先に 50〜100 m程度の高さで 存在する、 いわゆる構成刃先の生成範囲を高速切削側に拡大 させるため、 切削仕上面粗さを不良にするこ とが知られてい る。 例えば昭和 3 6年 8月 1 5 日発行の通産省機狨試験所報告、 第 4 3号、 5 7頁の報文においては、 0.33%硫黄添加鐧を、 高速度鋼工具（SKH 3 ) で、 切削する場合に構成刃先は最大
    [0006] 125m/min まで生成し、 送りが 0. 1 »mノ rev と小さい軽切 削の場合には最大 175m/min まで生成することが報告され ている。
    [0007] しかし工場で硫黄舍有鐧を仕上げ切削する場合の切削速度 は通常 2 0 m/min 〜 lOOmZmin 程度であるため、 構成刃 先対策として切削速度を調整することは有効ではない。
    [0008] また昭和 6 Q年度精機学会春季大会、 学術講演会論文集 (昭和 6 0年 3月 2 8 日発行） 585〜 586 頁の報文においては、 自動盤と高速度鋼工具を使用して硫黄ー遴快削鋼を切削する と、 切削仕上面粗さは Rz = 2 0 程度で、 その原因の一 つは構成刃先であることが報告されている。
    [0009] 硫黄含有鐧の切削工具とじては、 主として高速度鐧工具、 超硬合金工具が使用されているが、 A 203 セ ラ ミ ッ ク ス、 TiCを N i で焼結したサ―メ ッ トなども使用されることがあ る。 これらの工具はいずれも工具刃先の切削温度と応力のも とで、 被削材である鐧と凝着して構成刃先を形成するため、 切削仕上面に構成刃先が転移して仕上面粗さは不良である。 最近開発された TiNコ ーティ ング工具は、 鐧との凝着の程 度が小さ く構成刃先生成量が少ないため切削仕上面粗さは小 さいが、 工具を再研摩して再使用することが出来ない欠点が あり、 硫黄含有鐧の仕上切削用工具としては、 あまり普及し ていない。 構成刃先を抑制して切削仕上面粗さを改善するには、 鐧の 冶金的因子の面からの対策も必要であるが限界があり、 構成 刃先が付着しに く く 、 かつ再研摩可能な硫黄含有鋼用切削ェ 具の開発が工業界から強く望まれている。
    [0010] 最近硫黄含有鐧の製造法としてィ ンゴ ッ トモール ド铸造に 加えて連続鐯造法が採用されるよ う になって来た。 連続铸造 法は在来のィ ンゴツ ト铸造法に く らベて冷却速度が大きいた め鋼中マンガ ン硫化物が微細化しやす く 被削性が劣化しやす いこ とが例えば特開昭 59 - 205453号に報告されている。
    [0011] 仕上面粗さを不良にする第 1 の原因は切削中工具す く い面 上に生成する構成刃先の仕上面への脱落にある。 構成刃先を 生成させないこ とが切削仕上面粗さを改善するための最も有 効な対策である。
    [0012] そのための具体的な手法として鋼中マ ンガ ン硫化物寸法を 大き く する こ とが有効である ことが報告されている。 例えば 鉄と鐧 1986、 No. 5、 P 242 による と、 鋼中マ ンガ ン硫化物の 平均断面積が 50〜 200 μ rrf ノ個の範囲内においてマ ンガン硫 化物の平均断面積が大き く なる程、 仕上面粗さ （ J I S表示、 R z は小さ く なる こ とが報告されている。 しかし連続铸造法 によ つて製造された硫黄含有鋼のマンガン硫化物の平均断面 積はィ ンゴッ トモ ール ド鐯造快削鋼のそれより も小さ く 通常 10〜 120 μ m /個程度である連続鐯造法は水冷を必要とし、 ィ ンゴ ッ ト モ —ル ド铸造法と比較して冷却速度が大きいため、 凝固過程で析出するマ ンガ ン硫化物の成長は原理的に余り期 待できない。 連続踌造快削鋼の切削仕上面を改善するための
    [0013] 新た な周紙 実際的な対策としてマ ンガン硫化物の平均断面積を大き くす る手法は有効な方法とは言えない。
    [0014] 上述のように硫黄含有鋼を切削する場合、 工具すく い面上 への構成刃先の生成を抑制して切削仕上面粗さを改善するた めの実効ある解決策は上述したように未だ提案されていない c こ のよ う に現場で使用されている常用切削速度領域で、 特に 連铸プロセスを柽た硫黄含有快削鋼を切削する場合に、 構成 刃先の生成がなくかつ仕上面粗さの小さい優れた仕上面を得 るための切削方法の開発が工業界から強く望まれている。
    [0015] 〔発明の開示〕
    [0016] 本 ¾明は上述の実情に鑑み、 鐧と凝着しに く く、 その結果 構成刃先生成を抑制してすぐれた切削仕上面を形成し、 かつ 再研摩が可能である工業的に有益な、 硫黄含有鐧用切削工具 を提供することを目的とする。
    [0017] また本発明は、 硫黄含有鋼を常用仕上切削速度領域で切削 するとき、 工具すく い面上への構成刃先の生成を抑制し、 す ぐれた切削仕上面を形成させる新しい切削方法を提供するこ とを目的とする。
    [0018] 本発明者らは種々検討を重ねた結果、 鋼中に介在するマ ン ガ ン硫化物の 〔 S〕 と化学的親和性の強い元素を工具中に舍 有させて、 工具面上にマンガン硫化物皮膜を形成せしめ、 こ のマ ンガン硫化物皮膜をして鐧と工具との凝着を抑制させて 構成刃先生成を抑えさせるこ とに着目した。 本発明者らはさ らに検討を重ねた結果、 一定量の硫黄をマ ンガ ン硫化物の型 で舍有する鐧を、 このマ ンガン硫化物の 〔 s〕 と化学的親和 - 性の強い元素 ( Z r)を舍有する工具で仕上切削するとき、 仕 上切削中の工具刃先の温度と圧力の下で綱中マンガン硫化物 が該マ ンガ ン硫化物の大きさに関係な く 、 工具中の Z r の酸 化物と結合する こ とによ り 、 切屑と接触している工具す く い 面上にマ ンガ ン硫化物皮膜を形成し、 このマンガン硫化 ¾皮 膜が鋼と工具との凝着を防止して、 構成刃先生成を抑える作 用を有する こ とを見出した。 その結果、 優れた仕上面の得ら れる硫黄舍有鋼の仕上切削方法を開発する こ とに成功して本 発明を完成したものである。
    [0019] 本発明は、 ジルコ ニウ ム酸化物を 5 0 モル％以上、 好ま し く は 9 0 モル％以上含有する こ とを特徴とする硫黄舍有鋼の 仕上げ切削用セラ ミ ッ クス工具および重量％で、 M η ; 0. 5 〜 1 , 2 %、 S ； 0. 05 %〜 0. 4 %を主成分として舍有する熱延 鐧材を、 ジルコ 二ゥム酸化物を 5 0 %以上含有するセ ラ ミ ツ ク ス工具で仕上げ切削する こ とを特徴とする鋼の仕上げ切削 方法を提供する。
    [0020] 以下、 本発明を詳し く 説明する。
    [0021] 仕上切削中の工具す く い面上にマンガ ン硫化物皮膜を充分 に生成させるためにはその供給源である鋼中マ ンガ ン硫化物 量を一定量確保するこ とが必要であり、 そのためには、 被削 鋼材の成分として通常不純物とされる Sを不可避的混入量を 実質的に超える量で含むこ とが必要である。 本発明において、 硫黄舍有鐧とは硫黄を重量％で 0. 05 %以上含有し、 かつ化学 量論的に硫黄をマンガン硫化物と して固定するにたるマンガ ン量を舍有する鐧のことである。 この鐧には Pb, Te, Se, P, N などの快削元素が含有されていてもよい。 Sの上限につい ては 0. 4 %を越える場合、 鐧の冷間加工性を低下させるので 0. 4 %以下が ましい。
    [0022] 次に Mn はマンガン硫化物系介在物を形成し、 且つ鐧の結 晶粒界への FeS折出を防止し熱間圧延時の割れを防ぐために 0. 5 %以上が好ましいが、 1. 2 %を越える場合には鋼の切削 抵抗を高め工具摩耗を大き くするので 1. 2 %以下が好ましい, さ らに切屑処理性の改善、 切削抵抗の低減による工具刃先 温度上异の抑制など、 切削性をさらに高めるために、 快削性 元素として知られている P b ； 0.02〜 0.40%、 B i ； 0.02〜 0.20%、 Te ； 0.01〜 0.10%の 1種又は 2種以上を必要に応 じて添加してもよい。 その他の成分としては C ； 0.05〜 0.50 % . S i ； 0.001〜0.35%、 P ； 0.005〜0.10%、 残部 F e および不可避的不純物である。
    [0023] 硫黄舍有鐧は造塊法を経て製造されたものでも連続寿造プ 口セスを経て製造されたものでもよい。
    [0024] 通常、 連続鐯造プロセスを経て製造される硫黄含有快削鋼 のブルーム寸法は 100 X 100mm2から 400 x 600 2程度で、 比 水量は 1 kg * s tee 1 〜 2 / kg . s tee i で熱間圧延後の 鋼中 MnSの平均断面積は 10〜120 nf ノ個の範囲に舍まれて いる。 ここで MnSの平均断面積は鐧材圧延方向 1平方 M内に 舍まれるマンガン硫化物を倍率 200の光学顕微鏡を使用して 測定した。 その際 5 以下の微小なマンガン硫化物は除外 した。
    [0025] 新た な周紙 MnSの平均断面積が 120 /i m2 /個を越えると通常の切削ェ 具 （ハイ ス、 超硬合金） による仕上切削の場合得られる仕上 面の程度とほぼ同等となる。 本発明の仕上切削法の通常の切 削ェ具に対する優位性が小さ く なる。 太発明の仕上切削法は て具のコ ス ト 、 など他の評価項目を含めて総合判断する と
    [0026] 】 2() m / m以 に有利である。
    [0027] riSの 均断面積が 10〜120 β rrf ノ個の範囲にある連続铸 造プロセ スを^た熱延鋼ネ才を切削する場合は通常の切削ェ具 (ハイ ス、 超硬合金） による仕上切削法によって得られる仕 .ト而^さ （ R z = 20〜30 m ) と比較して太仕上切削法によ つて得られる仕 ヒ面粗さは R z ≤ 1 0 m以下で格段に優れ ている。
    [0028] 最後に仕 ヒ切削て具の仕上切削工具について述べる。 酸化 ジルコ ニウ ム （ZrO 2 ) の下限を 5 0 %と したのは、 鋼中のマ ンガン硫化物と反応するに必要な Z r を確保するためである , ZrO .2を T.具の実質的全成分とする こ ともできる。 また ZrO 2の 残余成分として ZrO zの靱性を向上させるために、 酸化アルミ 二ゥ ム （ 203)、 ^化マグ シゥ ム （MgO)、 酸化ィ ツ ト リ ウ ム （Yz03)、 竣化カルシウ ム （CaO)、 酸化ネオ ジゥ ムおよび酸 化セ ゥ ム （CeO)からなる群より選択された 1 種または 2種 ヒの成分を適量舍有させてもよい。 その含有量の上限は各 成分について Ιίえば 2 0 モル％である。
    [0029] ¾ bに示した硫黄舍有鐲を Z r を舍有する切削工具で切削 する と、 鐲 nSが Τ.具刃先の高温 . 高圧のもとで塑性変形 し、 さ らに丁.具 *の Z r と反応して工具す く い面上に MnSの フ ィ ルム状皮膜が形成される。 この皮膜は工具と切屑との接 触域の 30〜 90 %を覆い、 F e (被削機） が工具に凝着するのを 充分に抑制し構成刃先を生成させ.ない働きをする。 連続铸造 プロセスを径て製造したマ ンガン硫化物の平均断面積が 4 0 nf ノ個の硫黄快削鋼を Zr0 2工具およびハイ ス工具で切削し. その工具刃先を 分圻した結果、 Z r0 2工具の工具刃先は MnSのフィルム状皮膜に覆われており構成刃先 （ F e)が検出 されていないことがわかった。 一方ハイ ス工具の場合には、 工具刃先は構成刃先 （ F e)に覆われていることが明らかであ る。 従来法で解决できなかった構成刃先の問題を本法により ほぼ完全に解決できることがわかった。
    [0030] 連続鐯造またはィ ンゴッ ト錶造設備で通常の錶造条件下で 本発明の成分鐧ょりなるスラブを铸造し、 該スラブを加熱炉 を使用して圧延温度に加熱し、 熱間圧延により棒鋼又はバ ー イ ンコイルを製造した後、 切削工程へ移行させる。 場合によ つては圧延後、 焼鈍および引抜工程を経て切削工程へ移行さ せることもある。
    [0031] 酸化ジルコ ニウ ム含有工具のチップは Z r 0 2その他の粉体を 一次成形した後加圧成形 （ C I P ) し、 次に空気中で焼成
    [0032] ( 1400〜 1700で , 1 〜 4 h r)後ダイ アモ ン ド研削することに より製造する。 工具とは、 その構成物質がいわゆるスローァ ゥヱイチップとよばれる使い捨て刃先を有するチップ、 刃付 バイ 卜のチップ、 完成バイ 卜の刃部を形成しているもの、 あ るいは既存の工具の少な く とも刃先部にこれら物質を拡散、 接着、 溶射したものであるものなどを意味している。
    [0033] 新た な用銑 切削工程で高速度工具又は超硬合金工具を使用して粗切削 を行ない、 約 lOOm/min 以下の切削速度で仕上切削を本発 明の Z r を含有するセラ ミ ッ クス工具で切削する。 これによ り仕上面粗さが平均 4〜 7 i mの極めて平滑な切削面を得る こ とができる。
    [0034] 〔発明を実施するための最良の形態〕
    [0035] 次に実施例により本発明の効果をさ らに具体的に示す。
    [0036] 実施例 1
    [0037] 第 1 表に本発明工具の効果を比較工具と対比して示す。
    [0038] A1S1 12L14相当の市販の低炭素硫黄 -鉛快削鋼を工具刃先 形状、 上す く い角 2 0 ' 、 前逃げ角 6 ° 、 工具幅 5 «の突切 り型工具を使用して回転軸に対して直角方向に旋削試験を行 なった。 切削速度は 6 0 m /min 、 送り は 0.05 «ノ re v 、 切 削サイ クルは 2 sec 切削一 5 sec 非切削と した。
    [0039] 工具刃先に生成するマンガン硫化物皮膜と構成刃先は光学 顕微鏡で観察し、 前者については工具 -切屑接触面積に対す るマ ンガン硫化物皮膜面積の割合、 後者については形成の有 無をもつて評価した。 切削仕上面粗さは切削サイ クル 800の 時の値を R 2( J I S ) で表示した。
    [0040] 第 1 表から明らかなよう に本発明工具で切削した場合には、 マンガ ン硫化物皮膜が工具 -切屑接触域の 89%〜 95%を領有 し、 構成刃先は形成されず、 切削仕上面粗さは小さ く 、 本究 明工具の方がす ぐれている。 なお、 1 は 1 0 モル％以下の CeO. 2 は 3 モル％の Yz03、 3 は 1 0 モル％の MgO を含有する。
    [0041] 新た な ^ マ ンガン 構成 仕上^ 供 試 工 具 硫化物の 刃先 粗さ Rz 面積百分 ( " m) 率 （％) 本 ス ロ ーァゥヱイ 1 Zr02工具 92 SEE
    [0042] チ ッ プ
    [0043] 2 部分安定化 Ζι·02工具 94 6.1 明 完成バイ ト 3 Zr02工具 89 5.5 比 ス ロ ーァ ゥ ヱ イ 4 A a 203 セ ラ ミ ッ ク 0 有 29.3 車父 ス工具
    [0044] 例 チップ
    [0045] 5 サ一メ ッ ト 0 27.4 実施例 2
    [0046] 第 2表に本発明切削方法の効果を比較切削方法と対比して
    [0047] 示す。 工具はス ロ ーァゥ イ型チップに成形後焼結して使用
    [0048] した。 サンプルの鐧は連,镜鏵造を経て製造した熱間圧延鐧材
    [0049] である。 切削試験方法は次のとおりである。 工具刃先形状、
    [0050] 上すく い角 2 0 ° 、 前逃げ角 6 ' 、 工具幅 5 «の突切り型ェ
    [0051] 具を使用して回耘軸に対して直角方向の切削試験を行った。
    [0052] 切削速度は 6 0 m/min 、 送り は 0.05™ /rev 、 切削サイ ク
    [0053] ル 2 sec 切削一 5 sec 非切削とした。
    [0054] 評価基準と して切削仕上面粗さ （ J I S表示 R Z)およびェ
    [0055] 具前逃げ面摩耗幅 （ J I S表示 V B ) を採用した。 それぞれ
    [0056] 切削サイ ク ル数 800のときの値を測定した。
    [0057] 第 2表から明らかなように本発明の仕上切削方法の場合の
    [0058] 新たな用紙 切サプルン 4 δ削仕上面粗さ Rz は 7. 4 ^ m以下で優れた仕上面を形成し
    [0059] てお oり、 又工具摩耗も小さい。 一方比較切削法でサ ンプル Να
    [0060] 5 , 6 の 8場合、 構成刃先の生成により仕上面粗さは不良であ
    [0061] o
    [0062] る。 サンプル α 7 の低硫黄鋼は Z r 含有工具で仕上切削して
    [0063] 9
    [0064] 5
    [0065] も仕上面粗さは不良である。
    [0066] o o
    [0067] o 1
    [0068] B %
    [0069] 第 2 表 鋼 切
    [0070] 7
    [0071] 5 3 フランク
    [0072] ； MnS平均
    [0073] S(%) Μη(%)1 断面積 ZrOz系 SKH57. ( in)
    [0074] 兀 ί( μ m2/個) P20
    [0075] z
    [0076] A
    [0077] o o
    [0078] 1 ； 0.06 ！ 0.99 45 2
    [0079] 22 4.5 45 一 o o
    [0080] Zr02 + 33
    [0081] 本 % 2
    [0082] 2 0.15 0.55 yz03 4.8 38
    [0083] + 3%
    [0084] 明 ； 3 ; 0.29 0.86 I 0.2%Pb 32 4.2 43
    [0085] •30%
    [0086] ：03 面仕さ ¾ 4.7 41 粗^ Q上
    [0087] ！ 0.0151 0.85 110 S H57 ； 32.5 ί 110
    [0088] 6 , 0.15 0.83 108 Ρ20 21.5 75 例
    [0089] Zr02 - 3%
    [0090] ： 7 ： 0.001 0.60 A £ 203 22.5 ； 120
    [0091] 8 ' 0.33 1.12 60 18.3 ！ 185
    [0092] た な 〔産業上の利用可能性〕
    [0093] 以上の実施例からも明らかな如く 、 本発明によれば硫黄舍 有鋼仕上切削時の切削仕上面粗さを著し く改善させる切削ェ 具および仕上切削方法を提供することが可能で産業上の効果 は極めて顕著なものがある。
    权利要求:
    Claims請 求 の 範 囲
    1. ジルコ ニウ ム酸化物を 5 0 %以上含有する こ とを特徴 とする硫黄含有鐧の仕上げ切削用セ ラ ミ ッ ク ス工具。
    2. ジルコ ニウ ム酸化物の量 9 0 %以上である請求の範囲 第 1項記載の仕上げ切削用セラ ミ ッ ク ス工具。
    3. 実質的にジルコ二ゥム酸化物より なる請求の範囲第 1 項記載の仕上げ切削用セラ ミ ッ クス工具。
    4. ジルコ ニウ ム 変化物の残部が、 酸化アル ミ ニウ ム、 m 化マグネ シウ ム、 羧化ィ ッ ト リ ウ ム、 酸化カルシウ ムおよび 酸化セ リ ゥムからなる群より選択された 1種または 2種以上 の成分より構成される請求の範囲第 1項または第 2項記載の 仕上げ切削用セ ラ ミ ッ ク ス工具。
    5. 重量％で、 ； 0. 5 〜 1. 2 %、 S ； 0.05%〜 0. 4 % を主成分と して含有する熱延鐲材を、 ジルコ ニウム羧化物を 5 0 %以上含有するセラ ミ ッ ク ス工具で仕上げ切削する こと を特墩とする鐧の仕上げ切削方法。
    6. 前記熱延鑼材が、 Pb ； 0.02%〜40%、 B i ； 0.02〜 20%、 Te ； 0.01〜 0.10%の 1種または 2種以上を舍有する 請求の範囲第 5項記載の鐧の仕上げ切削方法。
    7. 前記熱延鋼材が連続铸造プロセスを経て製造された鋼 材である請求の範囲第 5項または第 6項記載の鑼の仕上げ切 削方法。
    8. 前記仕上げ切削速度が約 lOOm/min 以下である請求 の範囲第 5項または第 6項記載の鐧の仕上げ切削方法。
    新た な用紙
    9. 実質的にジルコ ニウム酸化物よりなる工具を用いるこ とを特徴とする請求の範囲第 5項または第 6項記載の鋼の仕 上げ切削方法。
    10. 前記熱延鋼材が連続铸造プロセスを経て製造された鋼 材である請求の範囲第 9項記載の鋼の仕上げ切削方法。
    11. 前記仕上げ切削速度が約 lOOm/min 以下である請求 の範囲第 1 Q項記載の鐧の仕上げ切削方法。
    12. ジルコ ニウム酸化物の残部が、 酸化アルミ ニウ ム、 酸 化マグネ シウム、 酸化イ ツ ト リ ウ ム、 酸化カルシウ ムおよび 酸化セリ ゥムからなる群より選択された 1種または 2種以上 の成分より構成される請求の範囲第 5項または第 6項記載の 鐧の仕上げ切削方法。
    13. 前記熱延鋼材が連続铸造プ αセスを径て製造された鐧 材である請求の範囲第 1 2項記載の仕上げ切削方法。
    14. 前記仕上げ切削速度が約 lOOmZmin 以下である請求 の範囲第 1 3項記載の鐧の仕上げ切削方法。
    类似技术:
    公开号 | 公开日 | 专利标题
    Imran et al.2014|Comparison of tool wear mechanisms and surface integrity for dry and wet micro-drilling of nickel-base superalloys
    Choudhury et al.1998|Machinability of nickel-base super alloys: a general review
    CN101720365B|2013-03-06|带涂层的切削工具
    Tomac et al.1992|Machinability of particulate aluminium matrix composites
    Ezugwu et al.1995|Surface abuse when machining cast iron | and nickel-base superalloy | with ceramic tools
    RU2110369C1|1998-05-10|Керамика на основе нитрида кремния и режущий инструмент из нее
    JP5105466B2|2012-12-26|切り欠け及び切刃破断に優れた耐性を有する立方晶窒化物切削工具インサート
    JP4177845B2|2008-11-05|立方晶型窒化硼素焼結体
    AT389870B|1990-02-12|Keramisches material und verfahren zu seiner herstellung
    US4543343A|1985-09-24|Ceramics for cutting tools
    JP2011080153A|2011-04-21|超硬合金および切削工具
    Dearnley et al.1986|Evaluation of principal wear mechanisms of cemented carbides and ceramics used for machining titanium alloy IMI 318
    KR960006053B1|1996-05-08|피복 초경합금부재 및 이의 제조방법
    JP5428118B2|2014-02-26|ｃＢＮ焼結体及びｃＢＮ焼結体工具
    KR100324776B1|2002-06-22|절삭공구삽입물|
    Grzesik2009|Wear development on wiper Al2O3–TiC mixed ceramic tools in hard machining of high strength steel
    US8043729B2|2011-10-25|Coated cutting tool insert
    US4320203A|1982-03-16|Ceramic alloy
    Hodgson et al.1981|Turning hardened tool steels with cubic boron nitride inserts
    EP2638993B1|2019-07-24|Surface-coated cutting tool
    JP3753054B2|2006-03-08|超硬工具切削性にすぐれた機械構造用の快削鋼
    JP2879475B2|1999-04-05|第ｉｖｂ族ホウ化物をベースとする物品，切削工具，製造法，および第ｉｖｂ族をベースとする材料の加工法
    JP5035479B2|2012-09-26|耐欠損性、耐摩耗性にすぐれた表面被覆切削工具
    EP1316624B1|2006-08-09|Steel for machine structural use having good machinability and chip-breakability
    KR19990071775A|1999-09-27|피복된 밀링 삽입체 및 그 제조 방법
    同族专利:
    公开号 | 公开日
    AU6405586A|1987-04-24|
    EP0250595A1|1988-01-07|
    EP0250595A4|1988-04-27|
    JPH0818164B1|1996-02-28|
    AU586708B2|1989-07-20|
    DE3687837D1|1993-04-01|
    KR870700428A|1987-12-29|
    DE3687837T2|1993-09-09|
    EP0250595B1|1993-02-24|
    引用文献:
    公开号 | 申请日 | 公开日 | 申请人 | 专利标题
    法律状态:
    1987-04-09| AK| Designated states|Kind code of ref document: A1 Designated state(s): AU JP KR US |
    1987-04-09| AL| Designated countries for regional patents|Kind code of ref document: A1 Designated state(s): DE FR GB IT SE |
    1987-05-27| WWE| Wipo information: entry into national phase|Ref document number: 1986905922 Country of ref document: EP |
    1988-01-07| WWP| Wipo information: published in national office|Ref document number: 1986905922 Country of ref document: EP |
    1993-02-24| WWG| Wipo information: grant in national office|Ref document number: 1986905922 Country of ref document: EP |
    优先权:
    申请号 | 申请日 | 专利标题
    JP21269485||1985-09-27||
    JP60/212694||1985-09-27||JP61505045A| JPH0818164B1|1985-09-27|1986-09-27||
    DE8686905922A| DE3687837D1|1985-09-27|1986-09-27|Endbearbeitungsschneidwerkzeug und endbearbeitungsschneidverfahren fuer stahl.|
    DE8686905922T| DE3687837T2|1985-09-27|1986-09-27|Endbearbeitungsschneidwerkzeug und endbearbeitungsschneidverfahren fuer stahl.|
    KR870700451A| KR870700428A|1985-09-27|1987-05-27|마무리 절삭공구 및 강의 마무리 절삭방법|
    [返回顶部]